抵達攔截網的來流流體受到攔截網的節(jié)流作用，為了保持連續(xù)性，流體凈流量只能通過攔截網上部區(qū)域繼續(xù)流動，且由于流通面積變小導致在攔截網上部空間形成高速流體區(qū)域，攔截網的阻擋也使得在攔截網后端存在較大流體回流區(qū)域，致使高速流體區(qū)域維持范圍較廣，在攔截網下游較遠位置，流體速度逐漸降低，部分流體會重新抵達靠近地面流體區(qū)域。由攔截網前端速度矢量圖可以看出，攔截網前端速度回流區(qū)域相對較小，同時攔截網下游流體低速回流區(qū)域相對較大，絕大多數(shù)流體沿攔截網高度方向攀升，越過攔截網，通過攔截網上部流動空間繼續(xù)流動，小部分流體在攔截網前端形成漩渦流動。

從碎片攜帶和傳輸?shù)挠^點看，攔截網的節(jié)流作用會在攔截網上部空間形成高速流體區(qū)域，廣一水泵廠將有助于能夠懸浮于攔截網高度上的碎片繼續(xù)遷移，并被傳輸?shù)骄嚯x攔截網較遠的下游流體區(qū)域；而在攔截網下游回流區(qū)域，所形成的低速區(qū)和回流區(qū)將有助于使下游碎片再次被發(fā)生遷移傳輸?shù)娇拷鼣r截網后端的流體區(qū)域，并有助于使碎片在靠近攔截網處發(fā)生沉積。

在這種攔截網作用下，雖然一部分流體可在攔截網前端形成低速回流區(qū)域，使碎片發(fā)生沉積和在攔截網前端的堆積，但從流場計算結果來看，這種低速區(qū)域覆蓋范圍較小，意味著絕大多數(shù)流體仍然會越過攔截網而繼續(xù)流動，這將導致懸浮于流體中的大部分碎片也會隨流體一起翻越攔截網，并被傳輸?shù)綌r截網下游區(qū)域，此種攔截網對碎片的攔截和沉積能力不強。廣一化工泵為更好的限制流體對碎片的攜帶，減少所攜帶碎片翻越攔截網的份額，盡可能增大攔截網攔截碎片的能力，使攔截網前端低速回流區(qū)域變大，使更多懸浮在來流流體中碎片更容易沉積在上游區(qū)域，本文提出一種新型攔截網設計方案，該方案中攔截網剖面圖如圖1所示，新型攔截網分為兩段，豎直段和與豎直段成角度長度為L的限制段，攔截網厚度為T，攔截網的迎流高度為H。這種新型攔截網的設計目的是使攔截網前端形成較大低速回流區(qū)域，以便更有效的實現(xiàn)對碎片的攔截和沉積。為了分析比對不同高度和不同設計角度的新型攔截網對流場特性的影響，本節(jié)對不同新型攔截網結構條件下的流場特性進行了計算分析。

分析中主要考察了攔截網前端形成的低速回流區(qū)域的大小和節(jié)流作用引起的流動壓降的不同，在對攔截網性能優(yōu)劣進行判別時，廣一水泵廠主要選取攔截網前端低速回流區(qū)體積及攔截網造成的流體流動壓降作為判斷標準。利用CFD計算模擬了相應的流場分析了不同設計高度計設計角度下新型攔截網對碎片的攔截性能及攔截網對流體流動特性影響，并分別就攔截網前端低速回流區(qū)域覆蓋體積及壓降進行計算對比分析。在攔截網作用下，攔截網前端均可以形成低隨著角度的變化，限制段對攀升流體的抑制作用不同，設計角度為90°的攔截網，限制段對上升流體抑制作用較大，所形成的低速漩渦流體區(qū)域大于其他攔截網設計方案。

攔截網高度變高時，攔截網上部水流空間變小，所帶來的流動壓降依次變大，同時攔截網前端流體低速回流區(qū)域體積也相應增加，并且在迎流高度低于0.5h時，攔截網攔截體積增長較壓降增長快，當迎流高度高于0.5h后，高度增加引起流動壓降的較快增長，廣一水泵廠相應攔截體積增加不明顯；同等設計高度下，設計角度分別為90°、120°、135°、150°、180°攔截網前端低速回流區(qū)域依次減小，設計角度為180°攔截網一起流體壓降最低，且由于設計角度變化帶來流體壓降變化不大。

同等設計迎流高度下設計角度分別為90°和180°攔截網流體流線圖。如圖中所示，越過90°攔截網的流體在距離攔截網較短距離△L重新到達靠近地面流體區(qū)域，這表明所攜帶的碎片也會隨流體流動較快抵達地面附近，而180°攔截網的流體重新到達地面距離△L相比較長，廣一水泵廠不利于碎片的再次沉積，碎片會被攜帶更遠距離，這在實際地坑中，則有可能到達地坑過濾網附近，對過濾網產生較大負擔。同時在兩種情況下的攔截網后端都會形成漩渦流動，相比較而言，90°攔截網較180°攔截網略小，較小漩渦有助于某些碎片更容易沉積在靠近攔截網后端區(qū)域。

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