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Ctrl
ィ件和
密封裝置。
濾液箱、石膏旋流器%
的剛度對于遠拌器十分重
裝攪拌器一股不安裝備
要, 特別對機械密封的側裝攪拌器尤其重要。
攪拌設備生產廠選宗
尚考慮安裝兒個攪拌器,
用攪拌器。 如果罐體很大,一個攪拌器的出力不能滿足攪拌要求,
油. 軸承和傳動機構心
時他部件可以在箱罐不排公
一個作為備用。 頂部攪拌器的可靠性相對較高, 除攪拌器軸和葉輪
, 地坑所用的項裝播
微拌起來, 脈沖懸浮泵則
的情況下進行更換。 多數攪拌器都只能將短時維修所產生的沉淀
成沖懸浮泉可以長時停;
云, 具有明顯節電效果。
可在停運7d后仍能將沉淀物重新攪動起來, 因此在FGD冷備用期
葉輪在流體中的旋轉
劇裝攪拌器的出力比]
軸懸臂端葉輪的重力
封軸環, 陳內軸和葉輪外
頂部攪拌器小, 一般吸收塔漿池需安裝3個以上。 如前所述, 如果采用
界速度是達到i
中的1個短時間停運時只有
其他部件都可以在不排漿液的情況下更換。 試驗表明, 當3個攪
會產生強烈
亥裝置
來.因此,對于側裝攪
很少的沉淀, 停運的攪拌器恢復運行后可以把這些沉淀物重新攪
的振動.
半器來說, 通常不安裝備用攪拌器。
因素的影響. 大多數
光流板是安裝在箱罐壁」
的很窄的垂直平板, 通常的安裝方法是在箱罐的圓周上均勻地安裝
雖然可以
小個擾流板, 擾流板用來減小
罐中流動場產生的旋渦, 如圖3-6-37所
恿過加大
在脫硫系統中, 裝有頂裝攪
拌器的罐中通常需要擾流板來維持攪
和維修費用之間進
器愛力的穩定。 沒有擾流板,
口
在攪拌器以上、 罐的中 心會形成渦
這種渦流可以使葉輪的受
力波動較大和受力不平衡, 嚴重時甚至
顯然, 重要的是將
日環攪拌器。 另外, 如果不
裝擾流板, 形成的旋渦很容易造成流體外
如圖3-6-35所示.
G
,還影響液位的測定。
-
采用側裝攪拌器的箱罐中一般不用擾流板,
油器連接。由于兩
艮少產生渦流。
田為它產生的流場
當在罐中心線上安裝一個頂裝攪拌器時,擾流板的寬度一般為罐
口
自經的1/12, 每90"安裝-
一個。 在漿液罐中, 擾流板一般離開罐壁一
2的距離,等于其寬度的1/2,以防止顆粒物沉積在擾流板上.
擾流板
如果采用單個頂裝攪拌器,應當安裝在罐的中心線上。如果安裝
|-個以上的攪拌器,攪拌空間應當均勻分配,使得每個攪拌器攪拌相
胴體積的流體,流場之間不產生干擾。攪拌器的間距取決于葉輪和罐
聯軸器
體的幾何形狀等因素, 應當由模型試驗來確定。
側裝攪拌器布置的徑向角度和水平角度通常由攪拌器供貨商根據
內軸
陂用條件 (容器直徑、 攪拌器的數量和漿液濃度) 來確定。 角度的選
|尉于漿液中固體顆粒均勻分布、 防止固體物堆積具有決定性的作
圖3-6-37 采用軸流頂裝攪拌
用只有在通過優化布置后才能保證容器中無固體顆粒物沉淀.
器和擾流板的罐體中的流場
即
現在,濕式FGD系統的漿池反應區設置強制氧化系統已成全球
|椎形式,這是由塔內氧化的優勢所決定,塔內氧化產生的石膏晶體的粒徑較均一,有利于脫軸承
水作業.
鎮化空氣直接注人反應池的強制氧化運行方式保證了在液相中HSO3快速而充分氧化成
,避免產生固相后再氧化,速度慢且易形成結垢.強制氧化系統有兩種方式:一種為氧化種典型的側
田谷器側壁裝攪拌器處的壓力噴槍噴人漿液中,如FBE公司,ALSTOM公司,美國馬蘇萊A,AEE公司等; 另一
種為氧化空氣由安裝在反應槽底部的分布管噴人, 如美國巴威公司、拌器, 必須
比曉夫公司和日本三菱等。
戈者機械密
米用攪拌器前氧化空氣噴
倉式分布系統, 由于空氣在反應池中能細微分散和均一分布, 所以
毛量. 攪拌
獅攪拌器空氣注人系
統改善了吸收液中 O2 的傳質過程 (見圖 3-6-38, 圖 3-6-39).
川于氧化空氣噴槍式分布系統,
氧化空氣分配管應布置在合適的位置, 充分考慮氧化空氣的
結構就已
嶙 , 氧化空氣噴槍布置越
靠底部, 氧氣的利用率越高, 空氣消耗少, 但同時, 氧化風機的揚網C276或
`局, 應根據工程的具體情況:
在氧化空氣流量和壓力兩個參數之間找到一個合適經濟的運行
以外的其
。,來達到降
低氧化風機的電耗的目的。
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第三篇 塔器設備